aaaaCzęsto usiłujemy ukryć nasze uczucia przed tymi, którzy powinni je poznać.aaaa [ Pobierz całość w formacie PDF ]
II. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE
POZ 1. BELKA DRUGORZĘDNA
1.1. Zestawienie obciążeń
1.1.1. Obciążenia stałe
kN
m
3
kN
m
- lastriko
0.03
m
22.0


2.4
m

1.584

kN
m
3
kN
m
- płyta żelbetowa
0.08
m
25.0


2.4
m

4.8

0.1
kN
m
2
kN
m
- strop podwieszony

2.4
m

0.24

0.5
kN
m
- ciężar własny belki
kN
m
4.8
kN
m
0.24
kN
m
0.5
kN
m
kN
m
G
k.Bd

1.584




7.12

γ
G

1.15
G
.o.Bd

G
k.Bd
γ
G

7.12
kN
m
kN
m
G
o.Bd


1.15

8.2

1.1.2. Obciążenia zmienne
5
kN
m
2
Q
k1

L
pł

2.4
m
Q
.k.Bd

Q
k1

L
pł
5.0
kN
m
2
kN
m
Q
k.Bd


2.4
m

12

γ
Q

1.5
Q
.o.Bd

Q
k.Bd
γ
Q

kN
m
kN
m
Q
o.Bd

12

1.5

18.0

 1.2. Schemat statyczny i siły wewnętrzne
L
Bd

5.60
m

L
Bd
2

G
o.Bd

Q
o.Bd
M
.Ed.max1.Bd

8

8.2
kN
m
kN
m

5.60
m

2


18
106.4 kN m
M
Ed.max1.Bd


102.7
kN m


8


L
Bd
G
o.Bd

Q
o.Bd
V
.Ed.max1.Bd

2

8.2
kN
m
kN
m

5.60
m

18
74.64 kN
V
Ed.max1.Bd


73.36
kN

2
OBWIEDNIA MOMENTÓW
OBWIEDNIA SIŁ POPRZECZNYCH
Dobrana belka to IPE 270
Sprawdzenie dobranego przekroju
Dane materiałowe:
kN
cm
2
kN
cm
2
Stal S275
f
y

275
MPa

27.5

f
u

430
MPa

43

- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-1
γ
m

1.0
  M
Edmax1.Bd
γ
m

W
pl

f
y
106.4
kN 
1.0

W
pl

kN
cm
2
27.5
387
cm
3
W
pl

Dla dobranego kształtownika IPE 270 W
pl
=484cm
3
484
cm
3
387
cm
3
- warunek spełniony, kształtownik dobrany prawidłowo

Ze względu na ugięcie obliczone w punkcie 1.3.7. dobrano kształtownik IPE 270
1.3. Sprawdzenie stanów granicznych belki drugorzędnej zabezpieczonej prze
zwichrzeniem
Pas górny belki jest zabetonowany,
co uniemożliwia poprzeczne przemieszczenia
belki.Tak więc belka jest zabezpieczona przed
zwichrzeniem.
Rys. Oparcie płyty stropowej na belce
1.3.1. Charakterystyki geometryczne i materiałowe belki
Dwuteownik IPE 270
DANE MATERIAŁOWE I STATYCZNE
4590
mm
2
45.9
cm
2
h
Bd

270
mm
A
Bd



429 10
3
mm
3
429
cm
3
b
f.Bd

135
mm
W
el.y.Bd




484 10
3
mm
3
484
cm
3
t
f.Bd

10.2
mm
W
pl.y.Bd




5790 10
4
mm
4
5790
cm
4
t
w.Bd

6.6
mm
I
y.Bd




r
Bd

15
mm
 Stal S275
N
mm
2
- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-1 pkt. 3.2.6
E

210
GPa

210000

N
mm
2
- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-1 pkt. 3.2.6
G

81
GPa

81000

- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-1 tabl. 3.1
f
y

275
MPa

- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-1 tabl. 3.1
f
u

430
MPa

Częściowe wspólczynniki bezpieczeństwa
- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-1 pkt..6.1
γ
M0

1.0
γ
M1

1.0
1.3.2. Sprawdzenie klasy przekroju kształtownika IPE 270
wg. PN-EN 1993-1-1 Tab 5.2
235
f
y
235
275
ε



0.92
Środnik poddany jest zginaniu




h
Bd

2
r
Bd

t
f.Bd
c
t
c
t
270
mm

215
mm

10.2
mm



33.3
t
w.Bd
6.6
mm
Dla klasy 1.:
72
ε

72 0.92


66.24
c
t

72
ε
- warunek spełniony, środnik klasy 1
33.30

66.24
Pas poddany jest ściskaniu


b
f.Bd

t
w.Bd

2
r
Bd
135
mm
6.6
mm
21
 mm
(


)
c
t
c
t
2
t
f.Bd
2
10.2
mm



4.82
Dla klasy 1.:
9
ε

9 0.92


8.28
c
t

9
ε
- warunek spełniony, pas klasy 1
4.82

8.28
 1.3.3. Sprawdzenie możliwości utraty stateczności miejscowej przekroju
spowodowanej odziaływaniem siły poprzecznej wg. PN EN 1993-1-1 pkt 6.2.6
Sprawdzenie warunku stateczności nieużebrowanego ścinanego środnika
- przyjęto z normy PN-EN 1993-1-5 pkt..5.1
η

1.2
- przyjęto tak jak w pkt 1.3.2
ε

0.92
h
w.Bd
t
w.Bd
ε
η

72





h
w.Bd
t
w.Bd
h
w.Bd
t
w.Bd
h
Bd

2
r
Bd

t
f.Bd
270
mm

215
mm

10.2
mm


33.273

33.3
t
w.Bd
6.6
mm
0.92
1.2
33.30

72
- warunek spełniony, stateczność środnika jest zapewniona
33.30

55.2
1.3.4. Sprawdzenie nośności przekroju w którym wystepuje maksymalny
moment zginający M
Ed.max1
=106,4 kNm wg. PN EN 1993-1-1 pkt 6.2.5
Siła poprzeczna w tym przekroju jest równa zeru.
Nośność w przypadku przekroju klasy 1. i 2.:
484.0 10
3
N
mm
2
mm
3



275
W
pl
f
y

M
c.Rd

M
pl.Rd
M
pl.Rd


M
c.Rd


133.1
kN m


γ
M0
1.0
M
y.Ed

M
Ed.max1.Bd

102.7
kN m


Warunek nośności
M
y.Ed
M
c.Rd
M
y.Ed
M
c.Rd
106.4
kN m

133.1
kN m


1.012 0.790


0.799 1.

- warunek spełniony, kształtownik IPE 270 ma odpowiednią
nośność na zginanie
1.3.5. Sprawdznie nośności przekroju, gdzie występuje siła poprzeczna
V
Ed.max1.Bd
=74,67kNm wg. PN EN 1993-1-1 pkt 6.2.6
Moment zginający w tym przekroju równy jest zeru.
Pole przekroju czynnego przy ścinaniu A, dwuteownika walcowanego, ścinanie
prostopadłe do osi y-y.:


t
f.Bd
A
v

A
Bd

2
b
f.Bd

t
f.Bd

t
w.Bd

2
r
Bd

45.9 10
2
mm
2


10.2
2209
mm
2
A
v




2 135

mm
10.2

mm

6.6
mm

21
 mm

mm


 [ Pobierz całość w formacie PDF ]